【技术领域】 【0001】 本公开涉及电动机、鼓风机和空调。 【背景技术】 【0002】 已经提出了具有定子和交替极转子的电动机。 例如,参见专利文献1。 在交替极转子中,转子铁芯中形成磁铁磁极和虚磁极。 【0003】 专利文献1的电动机还包括支撑转子的旋转轴的轴承和保持轴承的轴承架。 这里,轴承的外圈可以通过间隙配合固定到轴承保持部。 [现有技术文件] 【专利文献】 【0004】 【专利文献1】 日本专利申请特开第 2003-309953 号(例如,参见第 0033 段和图 1) 【发明概要】 【发明要解决的问题】 【0005】 然而,当在外圈通过间隙配合固定到轴承保持部的状态下向外圈施加载荷时,可能发生外圈在与轴承保持部接触的同时旋转的蠕变。 蠕变的发生会导致外圈与轴承保持部的接触面磨损、轴承的振动和噪音增大等问题。 【0006】 如专利文献1那样,在交替极转子中,存在磁铁的磁极的磁通密度与假想磁极的磁通密度不同的情况。 此时,由于作用于转子与定子之间的磁引力的大小在圆周方向上不恒定,因此转子可能会偏心,激振力可能会作用于外圈。 因此,在具有换极转子的电动机中,蠕变负荷容易作用于轴承的外圈。 【0007】 本公开的目的是防止在具有换极转子的电动机中的轴承中发生蠕变。 [解决问题的方法] 【0008】 根据本公开的一个方面的电动机包括定子、具有旋转轴的交替极转子、作为滚动轴承的轴承,轴承支撑旋转轴并固定到定子,轴承保持器保持保持外圈;防蠕变装置,设置在轴承外圈和轴承保持器之间,以增加轴承外圈和轴承保持器之间沿外圈圆周方向的摩擦阻力。外圈是通过间隙配合固定到轴承保持部分。 【发明效果】 【0009】 根据本公开,在具有换极转子的电动机中,可以防止轴承发生蠕变。 【图纸简要说明】 【0010】 【图1】 附图说明图1是表示实施方式1的电动机的局部剖面和侧面的结构图。 【图2】 图2是图1所示电动机的A2-A2剖视图。 [图3] 图3是表示图2所示的转子的结构的放大剖视图。 【图4】 图2是表示实施方式1的电动机的金属托架的结构的剖视图。 [图5] 图4是用于说明电动机的轴承的蠕变的示意图。 [图6] 图4是表示实施方式1的电动机的磁通流动的模拟结果的磁通图。 [图7] 图2是表示图1所示的电动机的负载侧的轴承周边的结构的放大剖视图。 [图8] 图8(A)是表示图7所示的O形环的平面图。 (B)是表示(A)所示的O型圈的剖视图。 [图9] 图8是表示实施方式2的电动机的负载侧的轴承周边的结构的放大剖视图。 [图10] 图10是表示实施方式3的电动机的负载侧轴承周边的结构的放大剖视图。 [图11] 图11是表示实施方式3的变形例的电动机的负载侧轴承周边的结构的放大剖视图。 [图12] 图10(A)是表示实施方式4的电动机的负载侧的轴承周边的结构的放大剖视图。 (B)是(A)的负载侧轴承的外圈的局部主视图。 [图13] 图11是表示实施方式5的电动机的负载侧轴承周边的结构的放大剖视图。 [图14] 图10是表示实施方式6的电动机的局部剖面和侧面的结构图。 [图15] 图10是表示实施方式6的变形例1的电动机的局部剖面和侧面的结构图。 【图16】 图16是表示图15所示的电动机的负载相反侧的轴承周边的结构的放大剖视图。 [图 17] 图10是表示实施方式6的变形例2的电动机的局部剖面和侧面的结构图。 [图18] 图11是表示实施方式6的变形例3的电动机的局部剖面和侧面的结构图。 [图19] 附图说明图1是表示应用了实施方式1~6中的任一个的电动机的空调机的结构的图。 [图20] 图20是表示图19所示的室外机的结构的剖视图。 [实施发明的方式] 【0011】 下面将参照附图描述根据本公开实施例的电动机、风扇和空调。 以下的实施方式是一例,能够适当地组合各实施方式,能够适当变更各实施方式。 【0012】 为了容易理解说明,附图表示了xyz正交坐标系。 Z轴是平行于转子轴的坐标轴。 x轴是与z轴正交的坐标轴。 y轴是与x轴和z轴都正交的坐标轴。 【0013】 <<实施例1>> <电动机> 图1是表示实施方式1的电动机100的局部剖视结构图和侧视图。 电动机100具有转子1和作为定子的模制定子9。 转子1布置在模制定子9内。 即,电动机100是内转子型电动机。 【0014】 转子1具有作为旋转轴的轴15。 转子1能够绕轴15的轴线C1旋转。 轴15从模制定子9朝向+z轴突出。 在轴15的前端部15a安装有例如送风机的风扇(即后述的室外送风机150的叶轮704)。 在以下的说明中,将沿着以轴15的轴线C1为中心的圆的圆周方向称为“圆周方向”(例如,图2所示的箭头R1)。 另外,将z轴方向称为“轴向”,将与该轴向正交的方向称为“径向”。 另外,将轴15的突出侧(即+z轴侧)称为“负载侧”,将与轴15的负载侧相反的一侧称为“反负载侧”。 【0015】 电动马达100还具有支撑轴15的负载侧的轴承21和支撑轴15的非负载侧的轴承22。 轴承21、22隔着模制定子9的定子铁芯50相对配置。 轴承21支撑轴15的比模制定子9更靠近负载的部分15c。 轴承22经由绝缘套筒60支撑轴15的-z轴侧端部(即,负载相反侧部分)15b。 轴承21和轴承22为滚动轴承,例如滚珠轴承。 【0016】 绝缘套筒60配置在轴15的-z轴侧端部15b与轴承22之间。 绝缘套筒60例如为大致圆筒状。 绝缘套筒60例如由热固性树脂制成。 在实施例1中,绝缘套管60由BMC(团状模塑料)树脂制成。 【0017】 绝缘套筒60设置在轴15的-z轴侧端部15b与轴承22之间,使轴15与轴承22绝缘。 因此,防止引起电腐蚀的轴电流从轴15流向轴承22。 此外,由于防止了轴向电流流向轴承22,因此也防止了轴向电流经由轴承22、模制定子9和金属支架6流向轴承21。 绝缘套60可以设置在轴15和轴承21之间,也可以同时设置在轴15和轴承21之间以及轴15和轴承22之间。 【0018】 如图1所示,电动机100还包括盖8。 帽8固定到轴15以部分地覆盖金属支架6。 帽8是防止异物(例如水)进入电动马达100的部件。 【0019】 <模压定子> 接着,参照图1及图2对模制定子9的结构进行说明。 图2是图1所示的转子1和成型定子9的A2-A2剖视图。 另外,在图2中,省略了模制定子9的树脂模制部56的图示。 【0020】 如图1和图2所示,模制定子9具有定子芯50、缠绕在定子芯50上的线圈55和覆盖定子芯50的模制树脂部分56。 【0021】 定子铁芯50具有以轴线C1为中心的环状磁轭51和从磁轭51向径向内侧延伸的多个齿52。 多个齿52在圆周方向R1上等间隔地排列。 多个齿52的每个尖端经由气隙与转子1径向相对。 线圈55通过绝缘体53缠绕在齿52上。 【0022】 模制树脂部56例如由BMC树脂等热固性树脂构成。 模制树脂部分56具有开口56a。 开口56a形成在模制树脂部56的+z轴侧。 作为轴承座的金属托架6固定到开口56a。 金属支架6在负载侧保持轴承21。 即,在实施例1中,保持负载侧轴承21的轴承保持部由金属制成。 顺便提及,如稍后描述的图17或18所示,保持轴承21的轴承保持部分可以由树脂制成。 【0023】 模制树脂部56还具有形成在-z轴侧的保持部56b。 轴承22由保持部56b保持。 即,在实施方式1中,保持负载相反侧的轴承22的轴承保持部由树脂构成。 另外,如后述的图15~图17所示,保持轴承22的轴承保持部也可以是金属制的。 【0024】 电路板7嵌入模制树脂部分56内。 电路板7连接到用于向线圈55供电的电源引线等。 【0025】 <转子> 接着,参照图2及图3说明转子1的结构。 图3是表示图1所示的转子1的结构的放大剖视图。 如图2和图3所示,转子1具有转子芯10和轴15。 【0026】 转子铁芯10是以轴线C1为中心的环状部件。 转子铁芯10例如通过铆接将沿轴向层叠的多个电磁钢板相互固定而构成。 【0027】 转子芯10设置有永磁体40。 在实施例1中,永磁体40嵌入转子芯10中。 即,转子1具有IPM(Interior Permanent Magnet)结构。 另外,转子1也可以是在转子铁芯10的外周安装有永磁体40的SPM(Surface Permanent Magnet)结构。 【0028】 转子铁芯10具有安装有永磁体40的第1铁芯部11和未安装有永磁体40的第2铁芯部12。 在实施例1中,转子芯10具有多个(例如五个)第一芯部11和多个(例如五个)第二芯部12。 多个第一芯部11和多个第二芯部12在周向R1上交替排列。 【0029】 第一芯部11具有磁铁插入孔11a。 磁铁插入孔11a形成在第1铁心部11的外周的径向内侧。 磁铁插入孔11a的形状例如在俯视时呈直线状。 在实施方式1中,1个永久磁铁40插入1个磁铁插入孔11a。 磁铁插入孔11a的形状可以是凸部朝向径向内侧的俯视V字形状,也可以是凸部朝向径向外侧的形状。 另外,也可以将2个以上的永久磁铁40插入1个磁铁插入孔11a。 【0030】 永久磁铁40例如是稀土类磁铁。 在实施方式1中,永久磁铁40例如是含有Nd(钕)-Fe(铁)-B(硼)的稀土类钕磁铁。 【0031】 如图3所示,多个永磁体40在径向外侧具有相同极性的磁极(例如N极)。 结果,在第一芯部11的外周形成磁极P1。 在以下的说明中,将通过磁极P1的中心的圆周方向R1的中心(即磁极中心)呈放射状延伸的直线称为“磁极中心线M1”(参照图6)。 【0032】 多个永久磁铁40在径向内侧具有同极的磁极(例如S极)。 通过从永磁体40的径向内侧流入第二芯部12的磁通,在第二芯部12的径向外侧形成假想磁极P2(例如S极)。 因此,多个第二芯部12在径向外侧具有同极的假想磁极P2。 【0033】 转子1是磁体磁极P1和假想磁极P2在周向R1上交替排列的交替极转子。 与具有相同极数的非交替极转子相比,交替极转子1可以具有一半数量的永磁体40。 由此,转子1的制造成本降低。 在实施方式1中,转子1的极数为10极,但极数不限于10极,也可以是2极以上的偶数。 另外,在转子1中,也可以是磁铁磁极P1为S极,假想磁极P2为N极。 【0034】 第一芯部11还具有多个作为漏磁通抑制孔的磁通屏障11b。 隔磁板11b形成在磁铁插入孔11a的周向R1的两侧。 由于隔磁层11b与第1铁心部11的外周之间的部分较薄,因此相邻的磁铁磁极P1与假想磁极P2之间的漏磁通得到抑制。 【0035】 第二芯部12具有压接部14。 压接部14是将沿轴向层叠的多个电磁钢板压接固定时形成的压接痕。 在实施方式1中,压接部14的轴向观察形状例如为圆形。 另外,压接部14的形状不限于圆形,也可以是矩形等其他形状。 【0036】 转子1还具有连接转子芯10和轴15的连接部30。 连接部30由电绝缘树脂材料制成。 连接部30例如由PBT(聚对苯二甲酸丁二醇酯)等热塑性树脂形成。 转子铁芯10、轴15和绝缘套筒60通过连接部30一体化。 【0037】 连接部30具有内管部31、多个肋32以及外管部33。 内筒部31呈环状,与轴15的外周面15d接触。 外圆筒部33与转子芯10的内周面10a接触。 多个肋32连接内管部31和外管部33。 多个肋32从内筒部31径向向外径向延伸。 多个肋32在绕轴线C1的周向R1上等间隔地配置。 在周向R1上相邻的多个肋32之间形成有沿轴向贯通的中空部35。 另外,转子铁芯10和轴15也可以不经由连结部30而直接固定。 【0038】 转子1还包括传感器磁体16,如图1所示。 传感器磁体16例如安装在转子芯10的-z轴侧并且面对电路板7。 设置在电路板7上的磁传感器(未示出)检测传感器磁体16的磁场,从而检测转子1在圆周方向R1上的位置。 【0039】 <金属支架> 接下来,将参考图2描述金属托架6的构造。 图4是表示金属托架6的结构的剖视图。 金属支架6例如由镀锌钢板制成。 需要说明的是,金属支架6不限于镀锌钢板,也可以采用铝合金等其他金属材料制成。 【0040】 金属支架6具有圆柱部61、凸缘部62、固定部63和底部64。 圆柱形部分61基本上平行于轴线C1延伸。 当金属支架6固定到轴15时,圆柱形部分61径向面对轴承21的外圈21b(参见图7)。 凸缘部62与圆筒部61一体形成,从圆筒部61的负载相反侧的端部向径向外侧延伸。 固定部63从凸缘部62的径向外端部朝向+z轴延伸。 固定部63是金属托架6的固定于树脂成形部56(参照图1)的部分。 固定部63例如通过压入固定在模制树脂部56上。 【0041】 底面部64与圆筒部61一体形成,从圆筒部61的负荷侧端部向径向内侧延伸。 圆筒部61、凸缘部62和底部64例如通过对上述镀锌钢板进行拉深加工而形成。 底面部64形成有轴贯通部65,轴15(见图1)穿过该轴贯通部65。 轴贯通部65从底部64的径向内侧端部朝向+z轴突出。 【0042】 例如,为了便于金属支架6与轴承21的装配,图1所示的轴承21的外圈21b可以采用外圈21b。 当外圈21b通过间隙配合固定到圆筒部61时,并且在电动机旋转100°期间载荷作用在外圈21b上时,外圈21b相对于圆筒部旋转的蠕变61 可能会发生。 【0043】 图5是用于说明轴承21的蠕变的示意图。 如图5所示,轴承21包括支撑轴15的内圈21a、以间隙δ固定到金属支架6的圆柱形部分61的外圈21b、以及内圈与内圈之间的环。外圈21a和外圈21b配置有滚珠21c作为滚动体。 尽管间隙δ在图5中被夸大了,但间隙δ的尺寸约为10μm。 外圈21b的周长比圆筒部61的周长短。 【0044】 因此,当在电动机100旋转的同时向外圈21b施加载荷Fr时,发生蠕变,其中外圈21b接触圆筒部61并沿箭头R2指示的方向旋转。 若发生蠕变,则外圈21b与圆筒部61的嵌合面磨损,轴承21产生振动和噪音,或磨损粉末侵入轴承21内等问题。 【0045】 作用于外圈21b的载荷Fr例如在转子1的轴15偏心时作为旋转径向载荷而产生。 在具有交替极型转子1的电动机100中,如后述的图6所示,由于磁铁磁极P1处的表面磁通密度与虚拟磁极处的表面磁通密度之间的差异P2极,转子1的轴15容易发生偏心。 【0046】 图6是表示电动机100的磁通流动的模拟结果的磁通图。 在图6中,为了容易理解说明,将永久磁铁标记为40a、40b、40c、40d、40e。 【0047】 如图6所示,从永磁体40a的径向内侧放出的磁通流入相对于磁极中心线M1位于周向R1两侧的第2铁芯部12,从而形成虚拟磁芯部12。形成磁极P2(见图3)。 但是,如图6所示,在交替极转子1中,有时在位于磁极中心线M1的周向R1的两侧的第2铁芯部12之间产生磁通密度的偏差。 因此,在转子1的周向R1上,存在磁铁磁极P1的表面磁通密度与假想磁极P2的表面磁通密度之差变大的情况。 【0048】 在这种情况下,作用于定子铁芯50与转子1之间的磁引力的大小在周向R1上变得不平衡。 因此,轴15的轴线C1偏心,径向激振力作用于转子1。 因此,在实施方式1的电动机100中,径向激振力作为图1所示的负载Fr作用于支承转子1的轴15的轴承21或轴承22。 【0049】 另外,当送风机的风扇安装在轴15的前端部15a(参照图1)时,风扇的自重也作为图1所示的载荷Fr作用在轴承21上。 因此,轴承21的载荷Fr比轴承22的载荷Fr大,因此容易发生蠕变。 因此,在实施方式1中,对防止轴承21发生蠕变的蠕变防止部(实施方式1的图1或图7所示的环状弹性体23)进行说明。 【0050】 图7是表示图1所示的电动机100的轴承21周边的结构的放大剖视图。 如图7所示,电动马达100具有作为防蠕变部的弹性部件的环状弹性体23。 环状弹性体23配置在外圈21b的外周面21f与圆筒部61的内周面61a之间,被径向压缩。 【0051】 环状弹性体23与圆筒部61的摩擦系数大于外圈21b与圆筒部61的摩擦系数。 即,通过在外圈21b与圆筒部61之间设置环状弹性体23,外圈21b的外周面21f与圆筒部的内周面61a之间的周向R1的摩擦阻力得以降低。 61(即摩擦力)增加。 由此,外圈21b难以相对于圆筒部61旋转,能够抑制轴承21发生蠕变。 【0052】 图8(A)是图7所示的环状弹性体23的俯视图,图8(B)是图8(A)所示的环状弹性体23的剖视图。 如图8(A)和(B)所示,环状弹性体23是以轴线C1为中心的环状弹性体。 环状弹性体23的截面形状例如为圆形。 在实施例一中,环状弹性体23为O型圈。 另外,环状弹性体23的截面形状不限于圆形,也可以是方形等其他形状。 【0053】 当环形弹性体23为O型圈时,O型圈与配合面的摩擦系数例如为1.03~1.25范围内的值。 这里,形成外圈21b的铁和金属托架6与配合表面之间的摩擦系数约为0.2。 因此,O型圈与配合面的摩擦系数大于铁件与配合面的摩擦系数。 【0054】 环状弹性体23例如是含有热固性弹性体的橡胶。 含有热固性弹性体的橡胶例如有氟橡胶、硅橡胶、乙丙橡胶、丁腈橡胶等。 【0055】 如图7所示,环状弹性体23配置在形成于外圈21b的外周面21f的槽21d内。 槽部21d是在外周面21f上沿周向R1延伸的长槽。 另外,槽部21d也可以形成于圆筒部61的内周面61a。 【0056】 在此,在外圈21b中,需要在滚珠21c的中心在轴向上重叠的轴心部确保能够承受来自滚珠21c的载荷的壁厚。 因此,在第一实施例中,槽部21d形成在相对于轴向上的球21c的中心位置P向轴向上的一侧(图7中的+z轴侧)偏移的位置处。外周面 21f.ing. 上的方向。 其结果,能够在外圈21b的轴向中央部确保充分的厚度,并且将环状弹性体23配置在外圈21b上。 另外,槽部21d也可以形成在比外周面21f的滚珠21c的轴向中心位置P靠-z轴侧的位置。 【0057】 另外,环状弹性体23以滚珠21c的轴向的中心位置P为基准配置在外圈21b与圆筒部61之间的底面部64侧。 如上所述,圆筒部61、凸缘部62以及底部64例如通过镀锌钢板的拉深加工而形成。 随着在拉深过程中模具(即,冲头)前进,圆筒部61的内周面61a的凸缘部62侧比底部64侧更容易径向向外扩展。 即,圆筒部61的内周面61a越靠近底面部64,越容易获得高尺寸精度。 因此,通过将环状弹性体23配置在外圈21b与以球21c的轴心位置P为基准的底面部64侧的筒状部61之间,作用于环状弹性体的压缩力23 减少。稳定。 这使防止外圈21b相对于圆筒部61旋转的摩擦力稳定,从而能够进一步防止轴承21发生蠕变。 【0058】 电机100还具有设置在金属支架6的底部64与轴承21之间的预压弹簧45。 预压弹簧45将外圈21b的端面21i沿轴向向图1所示的模制定子9侧施加力。 其结果,轴承21的内部游隙成为负游隙,轴承21的刚性提高。 预压弹簧45具有轴15穿过的通孔45a。 预压弹簧45例如是波形垫圈。 【0059】 <实施例1的效果> 根据以上说明的实施方式1的电动机100,能够得到以下的效果。 【0060】 根据实施方式1的电动机100,在轴承21的外圈21b的外周面21f与金属托架6的圆筒部61的内周面61a之间配置有环状弹性体23,以增大周向R1的摩擦阻力。 由此,能够防止轴承21发生蠕变。 因此,在电动机100中,能够防止蠕变引起的振动、噪音等不良情况,提高电动机100的品质。 【0061】 另外,根据第一实施方式的电动机100,在外圈21b中,配置有环状弹性体23的槽部21d相对于中心位置P向轴向一侧偏移。球21c.的轴向方向形成。 由此,能够在外圈21b的轴向中央部确保充分的厚度并配置环状弹性体23。 【0062】 另外,根据实施方式1的电动机100,环状弹性体23以滚珠21c的轴向的中心位置P为基准,配置在外圈21b与圆筒部61之间的底面部64侧。 当通过拉深加工形成金属托架6时,圆筒部61的内周面61a越接近底部64,越容易获得更高的尺寸精度。 因此,当环状弹性体23配置在底面部64侧的外圈21b与圆筒部61之间时,作用于环状弹性体23的压缩力稳定。 结果,阻止外圈21b相对于圆筒部61旋转的摩擦力也稳定,从而能够进一步防止轴承21发生蠕变。 【0063】 此外,根据实施方式1的电动马达100,由镀锌钢板形成的金属托架6作为保持负载侧轴承21的轴承保持部发挥作用。 镀锌钢板与树脂相比尺寸精度高,因此能够高精度地控制轴承21的外圈21b与金属托架6之间的尺寸精度。 此外,由于在负载反侧保持轴承22的轴承保持部(即,保持部56b)由BMC树脂制成,因此能够降低电动机100的制造成本。 【0064】 另外,根据实施方式1的电动机100,为了防止容易蠕变的轴承21产生蠕变,设有环状弹性体23。 结果,与防止在轴承21和22中发生蠕变的构造相比,可以降低电动机100的成本。 【0065】 此外,在交替极型转子1中,当径向激振力作用于支撑轴15的轴承21和22时,在滚珠21c和轴承圈(内圈21a或外圈21b)之间形成力。施加的油膜可能会破裂。 在这种情况下,由于滚珠21c和套圈不隔着油膜而直接接触,因此当轴向电流流过轴承21、22时,容易发生电解腐蚀。 根据实施方式1,绝缘套筒60配置在轴15的-z轴侧的端部15b与轴承22之间。 这防止了轴向电流流向支撑轴15的轴承21和22,从而防止了电解腐蚀的发生。 【0066】 此外,根据实施方式1的电动机100,由电绝缘性树脂材料形成的连结部30将转子铁心10与轴15连结,转子铁心10与轴15连结。轴向电流不会在转子铁心10与轴15之间流动。轴15和轴15。 这防止了轴电流在转子芯10和轴15之间流向轴承21和22,从而防止了电解腐蚀的发生。 【0067】 <<实施例2>> 图9是表示第二实施方式的电动机200的负载侧轴承221周边的结构的放大剖视图。 在图9中,与图7所示的构成要素相同或对应的构成要素被赋予与图7所示的相同的附图标记。 实施方式2的电动机200与实施方式1的不同点在于,在负载侧轴承221的外圈221b与金属托架6的圆筒部61之间配置有多个环状弹性体23、24。电机100根据。 【0068】 如图9所示,电动机200包括支撑轴15的负载侧的负载侧轴承221、保持负载侧轴承221的金属托架6、以及多个蠕变防止部件(在图和二)环状弹性体23、24。 【0069】 多个环状弹性体23、24配置在外圈221b的外周面221f与圆筒部61的内周面61a之间。 配置在外圈221b与圆筒部61之间的环状弹性体23、24的数量不限于两个,也可以是三个以上。 【0070】 外圈221b在外周面221f的轴向的不同位置形成有第一槽部21d和第二槽部221e。 在实施方式2中,第1槽部21d和第2槽部221e例如配置在相对于滚珠21c的轴向的中心位置P对称的位置。 第一槽部21d内配置有环状弹性体23。 第二槽部221e内配置有环状弹性体24。 类似于环形弹性体23,环形弹性体24例如是包含热固性弹性体的橡胶。 另外,环状弹性体24与环状弹性体23同样,例如是O型环。 【0071】 环状弹性体24与圆筒部61之间的摩擦系数大于外圈221b与圆筒部61之间的摩擦系数。 因此,当配置在外圈221b的外周面21f与圆筒部61的内周面61a之间的多个环状弹性体23、24被径向压缩时,环状弹性体23、24的摩擦阻力为外圈221b与圆筒部61之间的圆周方向R1增大。 由此,外圈221b难以相对于圆筒部61旋转,能够防止轴承21发生蠕变。 【0072】 根据上述实施方式2的电动机200,在外圈221b的外周面221f与圆筒部61的内周面61a之间配置有多个环状弹性体23、24。 其结果,外圈221b的外周面221f与圆筒部61的内周面61a之间的周向R1的摩擦阻力进一步增大。 因此,能够进一步防止负载侧的轴承221发生蠕变。 【0073】 此外,根据第二实施方式的电动马达200,多个环状弹性体23、24配置在相对于滚珠21c的轴向的中心位置P对称的位置。 由此,在外圈221b中,能够在作用有来自滚珠21c的载荷的轴向中央部确保充分的厚度并配置多个环状弹性体23、24。 【0074】 第二实施方式的电动机200除了上述点以外与第一实施方式的电动机100相同。 【0075】 <<实施例3>> 图10是表示实施方式3的电动机300的负载侧轴承321周边的结构的放大剖视图。 在图10中,与图7所示的组成元件相同或对应的组成元件被赋予与图7所示的相同的附图标记。 电动马达300与实施方式1、2的电动马达100、200的不同点在于蠕变防止部的结构。 【0076】 如图10所示,电动马达300具有支承轴15的负载侧的负载侧轴承321、保持负载侧轴承321的金属托架6、以及作为蠕变防止部的树脂部件323。是做。 树脂部件323配置在轴承321的负载侧外圈321b的外周面321f与金属托架6的圆筒部61的内周面61a之间。 【0077】 树脂部件323例如由热塑性弹性体制成。 树脂部件323例如通过一体成型与外圈321b一体化,从而预先固定在外圈321b上。 另外,树脂部件323也可以预先通过粘接剂等固定在外圈321b上。 另外,树脂部件323也可以预先固定在金属托架6上。 【0078】 树脂部件323与圆筒部61的摩擦系数比外圈321b与圆筒部61的摩擦系数大。 即,在外圈321b的外周面321f与圆筒部61的内周面61a之间配置树脂部件323时,外圈321b与圆筒部61的周向摩擦阻力R1 增加。 由此,外圈321b难以相对于圆筒部61旋转,能够防止负载侧的轴承321发生蠕变。 【0079】 根据上述实施方式3的电动马达300,树脂部件323配置成增大外圈321b与圆筒部61之间的周向R1的摩擦阻力。 由此,外圈321b难以相对于圆筒部61旋转,能够防止负载侧的轴承321发生蠕变。 【0080】 除了上述几点之外,第三实施例与第一或第二实施例相同。 【0081】 <<实施例3的修改>> 图11是表示第三实施方式的变形例的电动机300A的负载侧轴承321周边的结构的放大剖视图。 在图11中,与图7或10中所示的部件相同或对应的部件被赋予与图10中所示的相同的附图标记。 电动机300A的防蠕变部的结构与实施方式1~3中的任一实施方式的电动机不同。 【0082】 如图11所示,在电动机300A中,在负载侧轴承321的外圈321b与金属托架6的圆筒部61的内周面之间夹有粘接剂323A。 在电动马达300A中,外圈321b的外周面321f与圆筒部61的内周面61a通过粘接剂323A固定。 这使得外圈321b难以相对于圆柱形部分61旋转。 【0083】 根据上述第三实施方式的变形例的电动机300A,在外圈321b的外周面321f与圆筒部61的内周面61a之间夹有粘接剂323A。外周面321f圆筒部61的内周面61a和内周面61a相互固定。 由此,外圈321b难以相对于圆筒部61旋转,能够防止负载侧的轴承321发生蠕变。 【0084】 <<实施例4>> 图12(A)是表示第四实施方式的电动机400的负载侧轴承421周边的结构的放大剖视图。 图12(B)是图12(A)所示的外圈421b的外周面421f的局部主视图。 在图12(A)中,对与图7所示的构成要素相同或对应的构成要素标注与图7相同的符号。 电动机400与实施方式1~3中的任一实施方式的电动机的不同点在于蠕变防止部的结构。 【0085】 如图12A和12B所示,电动马达400包括支撑负载侧轴15的负载侧轴承421、保持负载侧轴承421的金属托架6、以及蠕变防止部。不平坦的表面 423 作为 凹凸面423形成于外圈421b的外周面421f。 凹凸面423例如形成在外周面421f的整个轴向上。 另外,也可以在外周面421f的至少一部分形成凹凸面423。 【0086】 如图12(B)所示,凹凸面423具有凸部423g和凹部423h。 凹凸面423例如通过对外圈421b的外周面421f进行喷丸处理而形成。 加工后的外周面421f的凹凸面423的表面粗糙度Ra比加工前的外周面421f的表面粗糙度Ra大。 加工前的外周面421f的表面粗糙度Ra例如为0.025μm~0.2μm。 加工后的外周面421f的表面粗糙度Ra例如为0.2μm~20μm。 这里,表面粗糙度Ra是JIS B0601:2013中定义的“算术平均粗糙度”。 【0087】 凹凸面423与圆筒部61的内周面61a的摩擦系数是加工前的外周面421f(即凹凸面423以外的面)与圆筒部61的内周面61a的摩擦系数。圆柱部分61.大于系数。 其结果,外圈421b与圆筒部61的周向R1的摩擦阻力变大。 【0088】 根据上述第四实施方式的电动马达400,在外圈的外周面421f形成有增大外圈421b与圆筒部61在周向R1上的摩擦阻力的凹凸面423。 421b。 由此,外圈421b难以相对于圆筒部61旋转,能够防止负载侧的轴承421发生蠕变。 【0089】 除了上述几点之外,第四实施例与第一至第三实施例中的任何一个相同。 【0090】 <<实施例5>> 图13是表示实施方式5的电动机500的负载侧轴承521周边的结构的放大剖视图。 在图13中,与图7所示的附图标记相同的附图标记被附加到与图12所示的构成元件相同或对应的构成元件。 电动马达500与实施方式1~4中的任一实施方式的电动马达的不同点在于蠕变防止部的结构。 【0091】 如图13所示,电动机500具备支承轴15的负载侧的负载侧轴承521、保持负载侧轴承521的金属制托架6、金属制托架6和负载侧轴承521。预压弹簧45和树脂构件546之间设置作为防蠕变部分。 【0092】 树脂部件546配置在负载侧轴承521与预压弹簧45之间。 树脂部件546与预压弹簧45和外圈521b的端面521i接触。 即,在第五实施方式中,预压弹簧45经由树脂部件546施加将外圈521b的端面521i向模制定子9(参照图1)侧按压的力。 树脂构件546例如由热塑性弹性体制成。 树脂部件546例如是以轴线C1为中心的环状部件。 树脂构件546具有轴15穿过的通孔546a。 【0093】 树脂件546与外圈521b之间的摩擦系数大于外圈521b与预压弹簧45之间的摩擦系数。 通过在外圈521b与预压弹簧45之间配置树脂部件546,外圈521b与预压弹簧45之间的摩擦阻力增大。 由此,预压弹簧45的按压力稳定,外圈521b与圆筒部61之间的外圈521b的周向R1的摩擦阻力也变大。 因此,能够防止外圈521b难以相对于圆筒部61旋转的负载侧轴承521发生蠕变。 在实施方式5中,配置在负载侧轴承521与预压弹簧45之间的蠕变防止部不限于树脂部件546,也可以是弹性体(例如橡胶)或粘接剂等其他材料。它可能是一个成员。 【0094】 根据上述实施方式5的电动机500,在外圈521b与预压弹簧45之间设置有增加外圈521b与预压弹簧45之间的摩擦阻力的蠕变防止部(例如树脂部件546)。放置。 这也增加了外圈521b和圆柱形部分61之间在圆周方向R1上的摩擦阻力。 因此,外圈521b难以相对于圆筒部61旋转,能够防止负载侧的轴承521发生蠕变。 【0095】 除了上述几点之外,第五实施例与第一至第四实施例中的任何一个相同。 【0096】 <<实施例6>> 图14是表示第六实施方式的电动马达600的局部剖视图和侧视图的结构图。 在图14中,对与图1相同或相当的部分标注与图1相同的符号。 电动马达600与实施方式1的电动马达100的不同点在于,还具备防止与负载相反侧的轴承622的蠕动的第2蠕变防止部。 【0097】 如图14所示,电动机600具有作为第一防蠕变部的环状弹性体23和作为第二防蠕变部的多个(在图14中为两个)环状弹性体623、624。 在轴承622的外圈622b与模制树脂部56的保持部56b之间配置有多个环状弹性体623、624。 多个环状弹性体623、624例如是含有热固性弹性体的橡胶。 另外,多个环状弹性体623、624与环状弹性体23同样,例如是O型圈。 另外,配置在外圈622b与保持部56b之间的环状弹性体623、624的个数不限于两个,也可以是一个以上。 【0098】 外圈622b与保持部56b之间的环状弹性体623、624被径向压缩,从而产生阻止外圈622b相对于保持部56b旋转的摩擦力。 即,在外圈622b与保持部56b之间配置环状弹性体623、624时,外圈622b与保持部56b之间的周向R1的摩擦阻力增大。 这也防止了轴承 622 在反负载侧发生蠕变。 【0099】 根据上述第六实施方式的电动机600,能够防止负载侧轴承21和负载反侧轴承622分别发生蠕变。 【0100】 除了上述几点之外,第六实施例与第一至第五实施例中的任何一个相同。 【0101】 <<实施方式6的变形例1>> 接着,对实施方式6的变形例1进行说明。 图15是表示实施方式6的变形例1的电动马达600A的局部剖面和侧面的结构图。 在图15中,对与图14所示的构成要素相同或对应的构成要素标注与图14相同的符号。 电动机600A在负载反侧保持轴承622的保持部82的材质、轴承622与保持部82之间的环状弹性体624的个数方面与实施方式6不同。 600 关注。 【0102】 如图15所示,电动马达600A具有固定于模制树脂部56的-z轴侧的端部的罩部件80。 盖构件80由金属制成。 盖构件80例如由热浸镀锌-铝-镁合金钢板制成。 热浸镀锌铝镁合金钢板可压制成型,因此与BMC、PBT等一般树脂相比,易于获得较高的尺寸精度和较高的导热性。 【0103】 罩部件80具有固定于模制树脂部56的凸缘部81和位于凸缘部81的径向内侧的保持部82。 保持部82保持轴承622。 即,在实施方式6的变形例1中,保持负载相反侧的轴承622的作为第2保持部的保持部82由金属构成。 【0104】 图16是表示图15所示的电动机600A的轴承622周边的结构的放大剖视图。 如图16所示,轴承622具有隔着绝缘套筒60支承轴15的-z轴侧端部15b的内圈622a、与保持部82隔开间隙固定的外圈622b。配合,在内圈622a和外圈622b之间配置有作为滚动体的滚珠622c。 【0105】 凸缘部81具有与模制树脂部56的-z轴侧端部556b的轴向端面接触的第一面81a和与端部556b的内表面接触的第二面81b。 . 【0106】 保持部82具有圆柱面83、接触面84和分离面85。 圆柱形表面83径向面对外环622b的外周表面622f的一部分。 接触面84与外圈622b的轴向-z轴侧的端面622g接触。 分离表面85从接触表面84径向向内分离并且朝向-z轴与轴承622的内圈622a和轴15分离。 即,保持部82与外圈622b接触,但不与内圈622a和轴15接触。 这抑制了流过轴15的轴向电流经由保持部82和内圈622a穿过球622c。 【0107】 在外圈622b的外周面622f与保持部的圆筒面83之间设置有环状的弹性体624。 环状弹性体624配置在形成于外圈622b的外周面622f的槽622d内。 槽622d形成于比球622c的中心的轴向位置靠-z轴侧的外周面622f。 【0108】 环状弹性体624与圆柱面83的摩擦系数大于外周面622f与圆柱面83的摩擦系数。 即,当环状弹性体624配置在外周面622f与圆筒面83之间时,保持部82的外圈622b与圆筒面83之间的周向R1的摩擦阻力增大。 由此,外圈622b难以相对于保持部82旋转,能够防止轴承622发生蠕变。 【0109】 根据上述实施方式6的变形例1的电动机600A,保持负载侧轴承21的轴承保持部和保持负载反侧轴承622的轴承保持部均为金属制。在这种情况下,能够防止负荷侧轴承21和反负荷侧轴承622分别发生蠕变。 【0110】 <<实施方式6的变形例2>> 接着,对实施方式6的变形例2进行说明。 图17是表示实施方式6的变形例2的电动马达600B的局部剖面和侧面的结构图。 在图17中,对与图15相同或相当的部分标注与图15相同的符号。 电动机600B在负载侧保持轴承21的保持部556c的材质、轴承21与保持部556c之间的环状弹性体23、24的个数方面与第六实施方式不同。根据修改 1 的电动机 600A。 【0111】 如图17所示,电动机600B的模制定子9具有覆盖定子芯50的模制树脂部556。 模制树脂部556具有形成在+z轴侧的作为第一保持部的保持部556c。 轴承21保持在保持部556c中。 即,在实施方式6的变形例2中,保持负载侧轴承21的轴承保持部由树脂构成。 在轴承21与保持部556c之间配置有预压弹簧45,对外圈21b的+z轴侧端面向模制定子9施加推压力。 【0112】 在轴承21的外圈21b与保持部556c之间配置有多个(在图17中为两个)环状弹性体23、24。 环状弹性体23、24与保持部556c的摩擦系数比外圈21b与保持部556c的摩擦系数大。 即,若在外圈21b与保持部556c之间配置环状弹性体23、24,则外圈21b与保持部556c之间的周向R1的摩擦阻力增大。 由此,外圈21b难以相对于保持部556c旋转,能够防止轴承21发生蠕变。 配置在外圈21b与保持部556c之间的环状弹性体23、24的个数不限于两个,也可以是一个以上。 【0113】 根据上述实施方式6的变形例2的电动机600B,保持负载侧轴承21的轴承保持部为树脂制,保持负载相反侧轴承622的轴承保持部为树脂制。在它们由金属制成的情况下,能够防止负载侧轴承21和反负载侧轴承622中的每一个发生蠕变。 【0114】 此外,当保持负载侧轴承21的保持部556c由树脂制成时,保持部556c可能在轴承21蠕变时磨损。 根据实施方式6的变形例2的电动机600B,由于能够防止轴承21发生蠕变,所以能够防止保持部556c的磨损。 【0115】 <<实施方式6的变形例3>> 接着,对实施方式6的变形例3进行说明。 图18是表示实施方式6的变形例3的电动马达600C的局部剖面和侧面的结构图。 在图18中,与图14中相同的附图标记被赋予与图14中相同或相应的部件。 电动马达600C通过保持轴承21的轴承保持部(后述的树脂托架90)的材质、配置在轴承21与保持部556c之间的环状弹性体23、24的数量来实现。与第六形态的电动马达600不同。 【0116】 如图18所示,电动马达600C具有作为保持轴承21的第一保持部的树脂托架90。 它固定在模制树脂部分 56 的开口 56a 上。 树脂托架90例如通过压入固定于开口56a。 树脂支架90例如由BMC树脂制成。 树脂托架90具有在径向上与轴承21的外圈21b相对的圆筒部91。 圆柱形部分91基本上平行于轴线C1延伸。 在轴承21与树脂制托架90之间配置有预压弹簧45,对外圈21b的+z轴侧端面施加朝向模制定子9侧的力。 树脂托架90的形状不限于图18所示的形状,只要具有与外圈21b沿径向对置的圆筒部91即可,可以是其他形状。 【0117】 在轴承21的外圈21b与树脂托架90的圆筒部91之间配置有多个(在图18中为两个)环状弹性体23、24。 结果,防止了轴承21发生蠕变。 配置在外圈21b与圆筒部91之间的环状弹性体23、24的个数不限于两个,也可以是一个以上。 【0118】 根据上述实施方式6的变形例3的电动机600C,保持负载侧轴承21的轴承保持部和保持负载反侧轴承622的轴承保持部均为树脂制。在这种情况下,能够防止负荷侧轴承21和反负荷侧轴承622分别发生蠕变。 【0119】 <空调> 接着,对应用了上述实施方式1~6中的任一个的电动机的空调机700进行说明。 在以下的说明中,以应用了实施方式1的电动机100的空调机700为例进行说明。 【0120】 图19是空调机700的结构图。 如图19所示,空调机700具有室外机701、室内机702、连接室外机701和室内机702的制冷剂配管703。 空调装置700例如能够进行从室内机702吹出冷风的制冷运转、吹出暖风的制热运转。 【0121】 室外机701具有作为风扇的室外风扇150、支承室外风扇150的框架707、覆盖室外风扇150和框架707的框体708。 【0122】 图20是表示图11所示的室外机701的结构的剖视图。 如图20所示,室外机701的室外风扇150具有安装在框架707上的电动机100和安装在电动机100的轴15上的叶轮704。 叶轮704具有固定于轴15的轮毂部705和设置于轮毂部705的外周的叶片706。 叶轮704例如是螺旋桨式风扇。 【0123】 当电机100带动叶轮704时,叶轮704旋转而产生气流。 由此,室外风扇150能够送风。 例如,在空调700的制冷操作期间,当由压缩机(未示出)压缩的制冷剂被冷凝器(未示出)冷凝时释放的热量被室外风扇150吹出房间。 【0124】 在上述实施方式1~6中的任一个的电动机中,由于蠕变引起的振动和噪音被抑制,所以室外风扇150的静音性提高。 其结果,具有室外风扇150的室外机701的静音性也提高。 另外,实施方式1的电动机100能够以低成本防止轴承21发生蠕动,因此能够降低具备该电动机100的空调机700的成本。 【0125】 实施方式1~6中的任一个的电动机也可以设置于室外机701的室外风扇150以外的风扇(例如,室内机702的室内风扇)。 另外,实施方式1~6中的任一个的电动机也可以搭载于空调机以外的家电产品。 【符号说明】 【0126】 1转子、6金属支架(轴承座、第一座)、9模压定子(定子)、15轴(转轴)、15b反载荷侧件、15c载荷侧件、21轴承(第一轴承)、21b外圈、21f外周面、21i端面、22轴承(第二轴承)、23、24、623、624环状弹性体(弹性部件)、45预压弹簧、56b保持部(轴承保持部、第二保持部)、61a内周面(内表面)、82保持部(轴承保持部、第二保持部)、90树脂托架(轴承保持部、第一保持部)、100、200、300、300A、400、500、600、600A、 600B、600C电动机、150室外风扇(鼓风机)、323树脂件、323A胶粘剂、423凹凸面、546树脂件、556c保持部(轴承保持部、第一保持部)、700空调、P中央位置。